正激式開關(guān)電源輸出電壓一般是脈動(dòng)直流的平均值，而脈動(dòng)直流的平均值與控制開關(guān)的占空

比有關(guān)，因此，在計(jì)算正激式開關(guān)電源變壓器初、次級(jí)線圈的匝數(shù)比之前，首先要確定控制

開關(guān)的占空比D，把占空比D確定之后，根據(jù)（1）式就可以計(jì)算出正激式開關(guān)電源變壓器的初

、次級(jí)線圈的匝數(shù)比：
Uo=Ua=nUi×Ton/T=Upa×D——整個(gè)周期（1）
由（1）可以求得：
n=Uo/Ui*T——變壓器匝數(shù)比（2）接地線成組直流電阻測試儀是用于考核接地線線鼻和

匯流夾與多股銅質(zhì)軟導(dǎo)線之間的接觸是否良好。也可考核多股銅質(zhì)軟導(dǎo)線的截面積是否符合

要求。
上式中，n為正激式開關(guān)電源變壓器次級(jí)線圈與初級(jí)線圈的匝數(shù)比，即：n=N2/N1；Uo為

輸出直流電壓，Ui為變壓器初級(jí)輸入電壓，D為控制開關(guān)的占空比。
在正常輸出負(fù)載的情況下，正激式開關(guān)電源控制開關(guān)的占空比D好取值為0.5左右。這樣

，當(dāng)負(fù)載比較輕的時(shí)候，占空比D會(huì)小于0.5，雖然儲(chǔ)能濾波電感會(huì)出現(xiàn)斷流，儲(chǔ)能濾波電容

充電時(shí)間縮短，放電時(shí)間增加，但由于輸出電流比較小，儲(chǔ)能濾波電容充、放電的電流也很

小，所以在電容兩端產(chǎn)生的電壓紋波不會(huì)增大，反而減小；當(dāng)輸出負(fù)載比較重的時(shí)候，控制

開關(guān)的占空比D會(huì)大于0.5，此時(shí)流過儲(chǔ)能濾波電感的電流為連續(xù)電流，輸出電流增大，儲(chǔ)能

濾波電容充電的時(shí)間增加，放電的時(shí)間縮短，因此，電容兩端產(chǎn)生的電壓紋波也不會(huì)增大很

多。
因此，如果正激式開關(guān)電源電路中的儲(chǔ)能濾波電感和儲(chǔ)能濾波電容充電以及控制開關(guān)占

空比，三者取得合適，輸出電壓紋波會(huì)很小。正激式開關(guān)電源變壓器次級(jí)反電動(dòng)勢能量吸收

反饋線圈N3繞組與初線圈N1繞組的匝數(shù)比n一般為1：1，即：N3/N1=1。如果n大于1，反饋線

圈N3繞組與整流二極管D3的限幅保護(hù)作用就會(huì)增強(qiáng)，但流過反饋線圈N3繞組和整流二極管D3

的電流也會(huì)增大，從而會(huì)增加損耗；如果n小于1，反饋線圈N3繞組與整流二極管D3的限幅保

護(hù)作用就會(huì)減弱，尖峰脈沖很容易把電源開關(guān)管擊穿。
正激式開關(guān)電源變壓器次級(jí)反電動(dòng)勢能量吸收反饋線圈N3繞組匝數(shù)的計(jì)算與限幅穩(wěn)壓二

極管的計(jì)算方法是很相似的，不過線圈匝數(shù)與穩(wěn)壓二極管的擊穿電壓正好相反，擊穿電壓取

得越高限幅保護(hù)的作用反而越弱。
變壓器線圈漆包線的電流密度一般取每平方毫米為2~3安培比較合適。當(dāng)開關(guān)電源的工作

頻率取得很高時(shí)，電流密度好取得小一些，或者用多股線代替單股線，以免電流在導(dǎo)體中產(chǎn)

生趨膚效應(yīng)，增大損耗使導(dǎo)線發(fā)熱。另外，目前繞制變壓器使用的漆包線大部分都不是純銅

線，因此電阻率相對(duì)比較大，把這些因素一起考慮，電流密度更不能取高。